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根据硬度梯度分布曲线可知，15CrNi4MoA钢十字轴在渗碳淬火后再进行感应淬火，硬化层的硬度值有显著的提高，至表面2.4mm距离处的硬度还有700HV1（60HRC）左右，大于2.4mm后，硬度随着碳含量的降低而逐渐降低。根据GB/T9450—2005 《钢件渗碳淬火硬化层深度的测定和校核》 规定要求，以550HV1为有效硬化层界限硬度值，其有效硬化层深度从3.27mm提高到4.68mm。
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中心科研人员面对苏75区块地下煤气藏所具有的“三低”开发难题，石油压裂***耗材报价，打破过去“一方治百病”，千篇一律开展井下压裂的单一施工作业方法，坚持按“一井一法”、“一区一策”的思维方式开展新压裂工艺技术研究与开发。先是于2009年下半年，在苏75区块—71—23井采用大砂量、大排量和高砂比进行高强度压裂获得成功。接下来，相继研究出“双封拖动分层压裂技术”和“小油管压裂技术”，石油压裂***耗材***，以及适应层间物性差异大、无法进行机械分层压裂地层的“投球分层压裂技术”，适应气层多、层间距大、物性差异小地层压裂的“封割器分层压裂技术”等。
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一般情况下，零件局部表面淬火后的残余应力分布规律为：淬硬区为压应力，而过渡区将由残余压应力转为拉应力，经自回火或回火后，残余应力可降低l～2倍。因此可见，在局部表面淬火时，决不可使硬化层终止在轴的危险断面或有应力集中的地方。例如轴颈圆角处是应力集中的地方，如果硬化层在此处终止，则过渡区的张应力与应力集中叠加，易造成零件的早期疲劳损坏。硬化层不合理分布，如改为正确分布形式，榆社石油压裂***耗材，轴肩的危险断面不仅因表面硬化而得到强化，还因残余压应力而减小应力集中系数，因而可使疲劳强度得到大幅度提高。
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