方矩管褶皱印缺陷是带钢退火后在平整拉矫过程中产生的一种常见的产品缺陷。一般有两种形态，一种是橘皮状褶皱印，特点是缺陷呈带钢满面带有且纹理细密状，类似橘皮，是极为常见的皱褶印缺陷；另一种是树枝状褶皱印，这种缺陷延带钢纵向两边分布，类似树枝状，且无明显周期。

   方矩管褶皱印产生的原因，一般认为是带钢经过再退火后有明显的上下屈服极限，下屈服极限有很长的屈服平台，当带钢局部受到超过屈服极限的应力时，便会出现从弹性区到塑性区的突发转变，即带钢所承受的应力超出弹性极限，因而产生屈服，使带钢断面上产生不均匀和局部流动的变形，这时就会出现褶皱。

   五、预焊：使成型后的直缝焊钢管合缝并采用气体保护焊（MAG）进行连续焊接；

要想避免产生此类缺陷，可以采取以下五种措施：

  （一）在退火工序应重点控制易产生褶皱的钢种，尤其对铁素体一类的体心立方结构钢。退火时应避免方矩管钢带纵向或横向局部退火不均和钢种不完全退火情况的发生，确保再结晶晶粒均匀长大。

  （二）在保证板型的前提下尽量减小延伸，避免升降速过快，稳定拉矫速度，减小内应力。

  （三）在热轧工序，应尽量采取低的轧制温度，防止晶粒粗大。在冷轧钢带工序，应控制轧制厚度均匀，确保较小的同板差，冷板轧后同板差应≤2.5%，这是减少方矩管钢带在拉矫过程产生表面皱褶印缺陷产生的首要条件。

     （四）对于上拉矫线前表面只要有细小裂纹或者小压下量就产生严重褶皱缺陷的同批次钢卷，要先通过平整机组，采用较大的延伸率对其进行平整，再针对不同的板型要求进行相应张力的拉矫。

 （五）方矩管钢带投入拉矫辊后，对其采取张力模式拉矫。拉矫机组投辊可有效减少机组张力，增加屈服区域的数量，减小屈服区域的宽度，从而减轻褶皱印缺陷。

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烧焊温度主要受高频涡电流热功率的影响，涡电流热功率与电流激发鼓励频率的平方成正比，而电流激发频率又受激发电压、电流和电容、电感的影响；

   （二）对于低碳钢，焊接温度扼制在1250－1460℃，可满足管壁厚3－5mm方矩管的焊透要求，另外烧焊温度亦可经过调节焊接速度来实现；

   （三）高频感应圈应尽力靠近挤压辊位置。若感应圈距挤压辊较远时，管用加热时间较长，热影响区较宽，焊缝强度减退。与之相反，焊缝边缘加热不充足，挤压后成型不好；

   （四）空隙过大，则导致邻近效应减损，涡电流卡路里不充足，焊缝晶间结合不好而萌生未熔合或出现裂缝。空隙过小则导致邻近效应增大，烧焊卡路里过大，导致方矩管焊缝烧损。还是焊缝经挤压、滚压后形成深坑，影响焊缝外表品质；

   （五）当输入卡路里不充足时，被加热的焊缝边缘达不到焊接温度，金属依然维持固态，形成未熔合或未焊透。当输入热时不充足时，被加热的焊缝边缘超过焊接温度，萌生过烧或熔滴，使焊缝形成熔洞；

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 炼钢是通过副探头测定碳含量，或对烟道中炉气连续检测分析预报终点碳。如尚未使用副和炉气分析预报等动态控制手段，仍然需要凭经验入工判断终点。人工判断方矩管终点碳量的方法有以下三种：

   （一）取钢样

   方矩管在正常吹炼条件下，吹炼终点拉碳后取钢样，将样勺表面的覆盖渣拨开，根据钢水沸腾情况可判断终点碳含量：

   ω〔c〕=0.3％～0.4％时火花分叉较多且碳花密集，弹跳有力，射程较远；

   ω〔c〕=0.18％一0。25％时火花分叉较清晰，一般分为4～5叉，弧度较大；

   ω〔c〕=0.12％～0.16％时碳花较稀，分叉明晰可辨，分为3～4叉，落地呈“鸡爪”状，跳出的碳花弧度较小，多呈直线状；

   ω〔c〕<0.10％时碳花弹跳无力，基本不分叉，呈球状颗粒；

   ω〔c〕再低时，火花呈麦芒状，短而无力，随风飘摇。

   同样，由于方矩管钢水的碳含量不同，在样模内的碳氧反应和凝固也有区别，因此可以根据凝固后钢样表面出现结膜和毛刺，凭经验判断碳含量。

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