这是因为液滴本身也具有着一定的液面张力，液滴的尺寸越小，液面张力也就越大，想要使液滴的尺寸变得更小，就需要破坏这个液面张力，破坏这个液面张力的方式就是通过搅拌器的搅拌，提高搅拌器的搅拌速度，当液滴的液面张力，无法跟上这个速度的时候，螺带式搅拌器，液滴就会破碎成更小的液滴。

以上就是互不相容的液体的混合原理，但是在现实的搅拌过程中，以上所述的这个搅拌过程却不可能那么，因为在搅拌器的搅拌过程中，不光是发生液滴的破碎，而是液滴的破碎和液滴的合并在同时进行中，小的液滴也会在搅拌过程中产生合并，从而产生大的液滴，但是提高搅拌器的转速，从整体来看液滴的尺寸肯定是降低的，影响液滴尺寸分布不均匀的并不是只有合并现象，力学原理也在影响着这个分布情况，越靠近搅拌叶片其速率就越大，液体的液滴尺寸越小，远离叶片其速率会变小，液体的液滴尺寸就会越大。

另外，杂质含量对液滴的形成有重要的影响，通常用于实验的流体与工业规模的实际流 体是有区别的，这也引起液滴尺寸的不可预测性。所以中试研究尽量采用用工业规模相同的流体、相同的加料方式和操作步骤，包括相同的杂质等，以减少放大因素的不确定住。中试研究的目的就是获得可放大的基础数据。放大过程，由于加料口离不锈钢搅拌器位置的略为改变时会导致过程行为和液滴尺寸显著的不同。

　　不锈钢搅拌器直径与釜径之比d/D会影响液滴分散和凝并的平衡，所以中试过程一定要研究d/D对液滴分散的影响。液-液放大过程的关键是对各异相区的比例变化的认识。斜桨圆盘涡轮由于具有高的泵送能力，脱硫搅拌器，通常用于液-液分散体系，涡轮式搅拌器，有利于克服可能存在的相密度差。平桨圆盘涡轮比较适合于产生稳定乳液和适当的气体夹带。

除了靠近液面中心区以外，在机械搅拌器各搅拌速度下，液体的流型是相似的，阜新搅拌器，因此，可假设流速的增大与叶轮转速成正比。周向速度等于2πNrc，因而罐内任何位置的u1值可方便地由公式求得。八平直叶涡轮在无挡板搅拌罐内的流速分布如图2-3所示，图下半部的(c)表示周向流，

流线越密表示周向速度越大，(b)表示由叶片排出的径向流遇到罐壁后改成轴向流，再返回叶轮，从而形成上、下循环流动，图中(a)表示在不同液体高度上周向流流速的分布。

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